WWW.KONF.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, конференции
 


Pages:     | 1 || 3 | 4 |

«ОБЕСПЕЧЕНИЕ БЕЗОПАСНОЙ ОТКАЧКИ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ ИЗ ГОРЯЩИХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ...»

-- [ Страница 2 ] --

Практика показывает, что верхняя «сухая» часть открыто горящего стального наземного резервуара (выше поверхности горящей жидкости) с нефтепродуктами обычно быстро теряет несущую способность при отсутствии интенсивного ее охлаждения. В реальных условиях пожара это, как правило, приводит к обрушению крыши, образованию закрытых пространств (карманов), деформированию стенок, омываемых пламенем пожара внутрь резервуара, и к другим нежелательным явлениям. Поэтому, быстрая подача воды (в течение 3-7 мин.

от начала возникновения пожара) автоматической системой охлаждения или от пожарных автомобилей на охлаждение горящего резервуара позволяет сохранить устойчивость его стенки, находящейся выше поверхности горящих нефтепродуктов, на которой смонтированы пеногенераторы и кольца орошения. В «Руководстве по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках» [14] указано, что при откачке нефтепродукта или нефти из горящего резервуара стенка его выше уровня горящей жидкости должна охлаждаться на всю высоту с учетом влияния колец (ребер) жесткости.

Нижняя часть стенки горящего стального резервуара, заполненного горящей жидкостью, подобно водонаполненной конструкции, обладает высокой степенью огнестойкости, что позволяет ей удерживать жидкость в горящем резервуаре практически до полного выгорания (даже если резервуар не охлаждается) независимо от состояния верхней части. Однако, если верхняя «сухая» часть открыто горящего стального наземного резервуара по какой-либо причине не охлаждается, то при деформации этой части стенки могут появляться трещины и неплотности и в нижней части стенки из-за появления больших температурных напряжений. Через эти трещины может выходить горящая жидкость, поэтому охлаждение горящего резервуара необходимо на всю высоту его стенок.

Ценность способа откачки заключается в том, что для удаления основной массы нефтепродукта из горящего резервуара используются существующие технологические коммуникации, которые при нормальной эксплуатации резервуарных парков находятся в работе, исправны, то есть они постоянно содержатся в работоспособном состоянии.

В каждой продуктовой насосной станции обычно установлены и находятся в работоспособном состоянии не менее трех-четырех продуктовых насосов (два рабочих и один резервный или три рабочих и один резервный) и один зачистной (в резервуарных парках для хранения нефтепродуктов). Продуктовые насосы взаимозаменяемы: на откачку может работать один, два или три насоса одновременно. При выходе из строя одного насоса (если при откачке задействованы три насоса) откачку можно производить двумя оставшимися работающими насосами и одним зачистным насосом. Каждый резервуар типа РВС оборудован одним или двумя приемо-раздаточными патрубками, которые также постоянно находятся в работе и взаимозаменяемы (если на РВС имеется два ПРП).

Насосы, задвижки, трубопроводы работают непрерывно, за ними ведется постоянный надзор, они имеют регулярное обслуживание, возможно их отключение, переключение, и их легко можно переключить на откачку нефтепродукта из горящего резервуара. Переключением коммуникаций, через которые производится откачка ЛВЖ или ГЖ из горящего резервуара, можно направлять в свободные резервуары или в нефтепродуктопровод, танкер или в специальные аварийные резервуары, предназначенные для сброса в них нефтепродуктов из горящих или аварийных резервуаров (при их наличии). То есть имеется возможность маневра.

Технологические коммуникации имеют свойство сохранять работоспособность в течение длительного времени даже при вынужденных перерывах в работе.

Из этого можно сделать вывод, что способ откачки ЛВЖ или ГЖ из горящих резервуаров является практически безотказным (если задвижки, хлопушки исправны и, особенно, если они имеют дистанционные приводы).

Способ откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров достаточно прост в эксплуатации. При условии наличия в планах ликвидации аварий (ПЛА) и планах ликвидации пожаров (ПЛП) подробно расписанных действий обслуживающего персонала объекта и работников пожарной охраны по откачке жидкости из горящих резервуаров, система откачки будет сравнительно быстро (в течение 15-25 мин.) приведена в действие. Затраты труда, времени и средств на внесение дополнений в планы тушения пожаров и планы ликвидации аварий, обучение персонала действиям по откачке и расход электроэнергии на работу электродвигателей насосов, приводов задвижек, задействованных при откачке, будут небольшими.

Таким образом, для успешной откачки ЛВЖ или ГЖ из горящих резервуаров необходимо содержать в работоспособном состоянии технологическое оборудование и коммуникации (насосы, трубопроводы, задвижки), иметь разработанные планы тушения пожара и ликвидации аварий, с отражением действий обслуживающего персонала при получении указания на откачку нефтепродуктов и обученный действиям по откачке персонал.

При горении резервуаров основными путями распространения пожара в резервуарных парках (на соседние резервуары, здания и сооружения объекта), а также на здания и сооружения соседних объектов, в том числе на жилые и общественные здания, могут являться:

– паровоздушные облака горючих концентраций при больших дыханиях резервуаров, в которые поступают, откачиваемые из горящих резервуаров нефтепродукты;

– поверхности разлившихся нефтепродуктов при повреждении горящих резервуаров;

– трубопроводы газоуравнительной обвязки резервуаров;

– дыхательные и предохранительные клапаны резервуаров, соседних с горящим;

– тепловое излучение открытого пламени горящего резервуара;

– грунт, пропитанный ЛВЖ и ГЖ;

– кабельные линии, каналы и тоннели для прокладки трубопроводов;

– трубопроводы и лотки производственно-ливневой системы канализации.

Пожар в резервуаре со стационарной крышей типа РВС в большинстве случаев начинается с взрыва паровоздушной смеси в его газовом пространстве.

Взрыв в резервуаре приводит к подрыву (реже срыву) крыши с последующим горением на всей поверхности горючей жидкости. При этом даже в начальной стадии пожара горение нефтепродуктов в резервуаре сопровождается мощным тепловым излучением в окружающую среду, а высота светящейся части пламени составляет один-два диаметра горящего резервуара. Отклонение факела пламени от вертикальной оси при скорости ветра около 4 м/с составляет 60-70 °[14].

Факельное горение также может возникнуть на дыхательной арматуре, в местах соединения пенных камер со стенками резервуара, на других отверстиях или трещинах в крыше или стенке соседнего резервуара. Если при факельном горении наблюдается черный дым и красное пламя, то это свидетельствует о высокой концентрации паров горючего в объеме резервуара, и опасность взрыва незначительная. Сине-зеленое факельное горение без дымообразования свидетельствует о том, что концентрация паров продукта в резервуаре близка к области распространения пламени и существует реальная опасность проникновения пламени в парогазовое пространство и взрыва в нем.

На резервуарах с плавающей крышей, расположенных рядом с горящим, возможно образование локальных очагов горения в зоне уплотняющего затвора, а также в местах скопления горючей жидкости на плавающей крыше при нарушении ее герметичности.

Условиями для возникновения пожара в обвалованиях горящих резервуаров являются: перелив хранимого продукта, нарушение герметичности резервуара, задвижек, фланцевых соединений, наличие пропитанной нефтепродуктом теплоизоляции на трубопроводах.

При откачке нефтепродуктов из горящих резервуаров важно знать такие параметры как скорость выгорания нефтепродуктов, температуру на поверхности горящих жидкостей, распределение температуры в горящей жидкости по вертикали (на глубине), влияние охлаждения водой стенок резервуара с горящей жидкостью на процесс прогревания в нем жидкости, влияние скорости ветра на скорость выгорания жидкостей и др. Для установления влияния этих параметров ниже представлен обзор основных работ по исследованию горения жидкостей в РВС.

1.6 Анализ работ по исследованию горения жидкостей в вертикальных стальных резервуарах В работе [9] выполнено исследование диффузионного горения жидкостей в резервуарах, установлен ряд важных закономерностей и дана более или менее полная картина механизма этого сложного явления.

Скорость сгорания нефтепродуктов в резервуарах в основном зависит от вида нефтепродукта, скорости ветра, уровня жидкости в резервуаре, высоты борта (стенки) резервуара над поверхностью горящей жидкости, от наличия охлаждения стенки резервуара водой. Установлено, что температура на поверхности горящего бензина лежит в пределах 90-110 °С, тракторного керосина 170-200 °С, осветительного керосина 230-240 °С, дизельного топлива 230-240 °С, солярового масла 280-340 °С, трансформаторного масла 290-340 °С и нефти 130-350 °С [9, 51].

Распределение температуры (t) в горящей жидкости по вертикали (на глубине) при горении тракторного керосина, дизельного топлива, солярового масла, трансформаторного масла, как при стационарном, так и при нестационарном распределении температур, описывается соотношением:

t (t п tо )e kz tо, (1.4)

где tо – начальная температура жидкости, °С; tп – температура жидкости на поверхности горящей жидкости, °С; k – коэффициент, характеризующий быстроту изменения температуры, см-1; z – расстояние от поверхности жидкости в глубину, см.

Представление об изменении коэффициента k дает график (рисунок 1.2), на котором приведены опытные значения k при сгорании дизельного топлива в резервуаре.

–  –  –

Установлено [9], что в безветренную погоду при изменении диаметра резервуара от 1 до 23 м, скорость горения жидкости почти не меняется. Следует добавить, что в рассматриваемом интервале диаметров резервуаров горение является турбулентным.

Поскольку горение жидкости является горением струи пара, поступающего в зону горения с ее поверхности, представляется интересным оценить число Рейнольдса (Rе) этой струи. Ниже приведены соответственные значения чисел Rе для бензина при его горении в резервуарах диаметром:

D, мм 300 500 1300 22900 Rе103 0,92 2,5 6,6 98 Скорость выгорания (u) нефтепродуктов существенно зависит от скорости ветра, увеличение которой при наличии ветра связано с возрастанием интенсивности излучения факела и с усилением подвода тепла к нефтепродукту через стенку. Влияние ветра на температуру пламени бензина в резервуаре диаметром 1300 мм видно из опытных данных [105, 106] (таблица 1.6).

–  –  –

Из таблицы 1.6 видно, что с увеличением скорости ветра от 0 до 2,1 м/с температура пламени бензина повысилась на 70 °С, что повлекло за собой увеличение интенсивности излучения факела примерно на 20 %. Соответственно увеличилось количество тепла, получаемого жидкостью в единицу времени, и возросла скорость выгорания продукта.

Другим важным дополнительным источником тепла, получаемого жидкостью при наличии ветра, является тепло, получаемое жидкостью от стенки, омываемой пламенем. Это количество тепла является значительным для резервуаров небольшого диаметра. Однако, при увеличении диаметра резервуара роль теплового потока от нагретой стенки резервуара в общем тепловом балансе тепла, поступающего к жидкости, уменьшается. Этим частично объясняется и тот факт, что с увеличением диаметра резервуара (d) становится меньше величина u (таблицы 1.7 и 1.8).

Таблица 1.7 – Результаты опытов по определению скорости выгорания тракторного керосина в резервуаре диаметром 490 мм [9]

–  –  –

Из таблицы 1.7 видно, что при отсутствии ветра скорость выгорания тракторного керосина составляла 2,5 мм/мин при ho = 80 мм, при скорости ветра 1,2 м/с – 2 мм/мин при ho = 110 мм, при скорости ветра 4,2 м/с – 4 мм/мин при ho = 60 мм. При скорости ветра 7 м/с скорость выгорания тракторного керосина составляла 4,1 мм/мин при ho = 115 мм.

Из таблицы 1.8 видно, что при отсутствии ветра скорость выгорания дизельного топлива составляла 1,8 мм/мин при ho = 10 мм, при скорости ветра 8 м/с – 4 мм/мин при этом же ho.

Скорость выгорания жидкости также меняется с изменением расстояния от поверхности жидкости до верха стенки резервуара (h). С изменением h иногда изменяется и режим горения. Температура внутри жидкости устанавливается не сразу. На рисунке 1.3 показано изменение температуры (t) с течением времени в трансформаторном масле. Цифры I – V означают различную глубину погружения термопар. Температура сначала быстро повышалась, приближаясь к предельному значению, разному для разных z.

–  –  –

Из графика на рисунке 1.3 видно, что в трансформаторном масле через 2 ч.

его горения температура на глубине 10 мм равнялась 110 °С, а на глубине 29 мм – около 45 °С. Температура на поверхности масла в это время была 340 °С. Изменение температуры с течением времени в трансформаторном масле сходно с изменением последней в керосине, дизельном топливе и соляровом масле.

Зависимость t() наблюдающаяся при горении бензина и нефти в широких резервуарах, существенно отличается от таковой для резервуаров с малым диаметром. На рисунке 1.4 показано возрастание температуры со временем в бензине, который горел в резервуаре диаметром 150 мм.

–  –  –

В данном случае температура в верхних слоях сначала возрастала также, как и в трансформаторном масле, а затем наблюдалось новое очень быстрое ее возрастание до значения, одинакового со значением температуры tп на поверхности.

В слоях, лежащих глубоко, этого вторичного повышения температуры не было.

При горении бензина в резервуарах температура в верхнем слое была одинаковой.

Этот слой получил название гомотермического слоя, толщина которого растет с течением времени. Такая своеобразная картина изменения температуры в горящей жидкости со временем впервые наблюдалась Холлом [107] при горении нефти, Г.Н. Худяковым [108], В.И. Блиновым и Г.Н. Худяковым [109].

В резервуарах с бензином при ветре гомотермический слой в жидкости оказывался больше, чем в опытах без ветра, и в резервуарах диаметром более 176 мм был достаточно большим и развивался со скоростью, большей скорости развития слоя без ветра. Данные, приведенные выше, свидетельствуют о том, что предельная толщина zот нагретого слоя возрастает с увеличением диаметра резервуара.

Опыты с асбоцементным резервуаром показали, что нагретый гомотермический слой возникает не только в металлических резервуарах, но и в резервуарах, стенки которых плохо проводят тепло. Обращает на себя внимание то, что предельная толщина zот слоя в асбоцементном резервуаре значительно больше, а скорость увеличения толщины слоя меньше, чем в металлическом резервуаре.

Важное значение для распределения температуры в горящей жидкости играет, как показали опыты, охлаждение стенок резервуара с горящей жидкостью.

При установке на резервуаре с горящим бензином холодильника с проточной водой, гомотермический слой заметной толщины не возник, хотя опыт продолжался больше 2 ч. Этот результат нашел подтверждение в опытах Павлова и Ховановой [110], которые изучали горение бензина в резервуарах диаметром 80, 139 и 264 см. В одной серии опытов резервуары охлаждались водой, вытекавшей из отверстий кольцевой трубы, охватывающей наружную верхнюю часть резервуара. Другие опыты проводились без охлаждения. Процесс прогревания в первой серии был таким же, как в дизельном топливе и керосине. Температура быстро падала по мере удаления от свободной поверхности жидкости. Коэффициент конвекции в этих случаях лежал в пределах от 6 до 12. В опытах второй серии в бензине возникал гомотермический слой, увеличивающийся с течением времени. Коэффициент конвекции в этом слое достигал 1000. В одном из опытов [110] сначала охлаждение не применяли и наблюдали возникновение и развитие слоя нагретой жидкости. По истечении 29 мин., когда гомотермический слой достиг толщины 12 см, было включено охлаждение. При орошении стенок водой рост нагретого слоя прекратился, и наблюдалось последующее его уменьшение.

По истечении 1,5 ч. гомотермический слой имел толщину 1,5 см, а температура в бензине быстро падала при возрастании расстояния z.

Влияние охлаждения стенок резервуара водой на скорость прогрева бензина изучалось И.

И. Петровым и В. Герасимовым [111]. Они использовали два одинаковых резервуара диаметром 130 см. В эти резервуары заливался бензин одного сорта. Уровни горючего в резервуарах были одинаковыми и поддерживались постоянными в течение опыта. Стенки одного резервуара охлаждались водой, которая вытекала из специального оросительного кольца, расположенного у верхней наружной кромки резервуара. Опыты с этими резервуарами проводились одновременно, и тем самым, исключалось влияние на процесс внешних условий (ветра, температуры воздуха и пр.). Менялся расход воды на охлаждение. Расстояние h уровня жидкости от борта резервуара в одних опытах равнялось 700, а в других – 70 мм. На рисунке 1.5 представлены результаты опытов, во время которых уровень жидкости находился на расстоянии 700 мм от борта резервуара.

Рисунок 1.5 – Зависимость средней скорости прогревания бензина от мощности орошения резервуара распыленной водой С увеличением расхода воды скорость прогревания бензина сначала возрастала, а при V’, близком к 1,2 л/(см), быстро падала; при расходе воды, большем 1,2 л/(с м), гомотермический слой не возникал.

Иная картина была при h = 70 мм. В этом случае нагретый слой не развивался даже при малом расходе воды, а скорость u в неохлаждаемом резервуаре была больше, чем при h ~ 700 мм (13 вместо 4 мм/мин).

Опыты Петрова и Герасимова показывают, что охлаждение резервуара водой при разных условиях приводит к различным результатам: в одних случаях это охлаждение ускоряет процесс прогревания жидкости, а в других – замедляет.

Это можно объяснить тем, что в первом случае (при низком положении уровня и расходе V’ 1,2 л/(с м)) вода, поступавшая из орошающего кольца, нагревалась той частью стенки емкости, которая располагалась выше свободной поверхности бензина, и переносила тепло на ту область резервуара, которая лежала ниже уровня жидкости, и соответствующая часть резервуара не охлаждалась, а нагревалась водой.

На основании выше изложенного можно сделать следующие выводы:

– при изменении диаметра резервуара в пределах от 1 до 23 и более метров скорость горения жидкости почти не меняется;

– в рассматриваемом интервале диаметров резервуаров горение является турбулентным;

– охлаждение стенок резервуара с горящей жидкостью водой замедляет процесс прогревания жидкости в резервуарах диаметрами 1,3-2,6 м, но, по-видимому, не очень сильно влияет на процесс прогревания и скорость выгорания жидкостей в резервуарах больших диаметров (10-20-40 и более метров);

– на скорость выгорания жидкостей существенное влияние оказывает скорость ветра: при увеличении скорости ветра в резервуаре диаметром 490 мм с 1,2 до 7 м/с – скорость выгорания тракторного керосина увеличилась с 2 до 4,1 мм/мин при ho = 110-115 мм, то есть в 2 раза. При горении ДТ в резервуаре такого же диаметра и увеличении скорости ветра с 0 до 8 м/с при ho = 10 мм скорость его выгорания увеличилась с 1,8 до 4 мм/мин, то есть практически также в 2 раза;

– при горении в резервуарах автомобильного бензина, нефти, мазута возникает нагретый гомотермический слой определенной толщины, возрастающей с течением времени. При горении керосина, дизельного топлива и солярового масла такой слой не возникает.

Далее рассмотрены работы, в которых исследовались факторы, влияющие на критический напор при откачке жидкостей из резервуаров через донные и боковые приемо-раздаточные патрубки.

–  –  –

Исследования по откачке нефтепродуктов из горящих резервуаров в России не проводились, но имеются рекомендации об особенностях откачки ГЖ из горящих резервуаров, которые приведены в «Руководстве по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках» [14]. Эти рекомендации основаны на опыте пожарной охраны России по откачке нефти и нефтепродуктов из горящих резервуаров. При разработке указанного «Руководства…» учитывался тот факт, что откачка нефти, мазута и других нефтепродуктов из горящих резервуаров в некоторых случаях сопровождалась их вскипаниями и выбросами, которые приводили к уничтожению пожарной техники, а иногда и к гибели людей.

Связь между параметрами, влияющими на время откачки горючих жидкостей из горящих резервуаров, можно представить следующей зависимостью:

–  –  –

где d прп – диаметр ПРП; nпрп – количество ПРП; Qнас – производительность продуктовых насосов, задействованных при откачке; nнас – количество продуктовых насосов, задействованных при откачке; Нвзл – высота взлива жидкости в горящем РВС; Н кр – критический напор (превышение уровня жидкости над осью приемораздаточного (сливного) патрубка в момент прорыва газовой фазы в патрубок);

vж – вязкость жидкости; – скорость потока жидкости; Vж – объём жидкости в РВС; u г – скорость выгорания жидкости.

Наиболее важные из этих величин: Vж, Qнас, d прп, H взл, nпрп, nнас.

–  –  –

горящую жидкость, но только до определенного уровня взлива, при котором насосы, откачивающие эту жидкость, входят в режим кавитации.

При разработке метода откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров следует исходить из условия их откачки до минимально возможного уровня, определяемого прорывом газовой фазы в приемо-раздаточный патрубок при воронкообразовании и кавитацией насосов. Чтобы не допустить (или уменьшить отрицательное влияние) прорыва газовой фазы в ПРП резервуара при воронкообразовании надо знать критический напор. Поэтому определение критического напора имеет важное практическое значение. Завышение этой величины приводит к тому, что в резервуаре остается после откачки большое количество ЛВЖ или ГЖ, занижение может привести к более раннему срыву работы насосов [18].

Поэтому необходимо уметь рассчитывать, при каком уровне взлива жидкости в РВС образуется воронка, приводящая к кавитации насоса, а также найти способы борьбы с этим явлением.

Исследованию процесса воронкообразования было посвящено много работ [17, 19, 20, 24-27, 57-60]. По характеру истечения жидкостей из резервуаров (емкостей) их можно разделить на 2 группы: первая группа исследований включала исследования донного слива, вторая – истечение жидкости из бокового патрубка. В таблице 1.9 приведены формулы, рекомендуемые авторами работ [17, 24, 27, 36] для слива через донный патрубок, расположенный симметрично в днище емкости, что обеспечивает отсутствие вращения воронки.

Приведенные в таблице 1.9 формулы дают близкие по величине значения критического напора, что указывает на достоверность результатов проведенных исследований. Однако, авторы этих формул оговариваются, что при истечении с вихревой воронкой величина критического напора намного больше, чем при сливе с воронкой без вращения [17].

Таблица 1.9 – Значения критического напора при донном сливе

–  –  –

Рассматриваемые исследования проводились при откачке воды, поскольку существовало и существует мнение, что силы вязкости малы по сравнению с силой тяжести и поэтому могут не учитываться, однако, как показали опыты Беляева Н.М. и Шандорова Г.С. [24], такое утверждение справедливо лишь при числах Рейнольдса Re 700. При меньших числах Re вязкость существенно влияет на величину критического напора и для этого диапазона этими авторами предложена формула:

H кр 64 0, 275 0,42(1 )Fr, (1.10) d Re d

– число Рейнольдcа; Fr где Re – число Фруда.

gd Эксперименты, проводимые с помощью киносъемки, показали, что увеличение вязкости жидкости сопровождается увеличением объема воронки, приводящее к повышению критического напора.

Исследования случая донного слива с вихревой воронкой при перекачке масла, солярки, воды и воды с добавкой мыльного раствора были выполнены Одишария Г.Э. и Славинским В.П. [25] с учетом влияния чисел Фруда, Рейнольдса и Вебера. Было установлено, что увеличение вязкости и коэффициента поверхностного натяжения жидкости приводит к снижению высоты образования самопроизвольной воронки, что противоречит выводам работы [24].

Одишария Г.Э. и Славинский В.П. для определения критического напора при откачке рекомендуют эмпирическую зависимость вида:

–  –  –

2 d где We – число Вебера.

Исследование зависимости расхода жидкости при различных высотах наполнения бака и скорости вращения жидкости при донном сливе, проведенные Штаревым А.А. [57-59] показали, что для каждого течения существует характерная скорость вращения, при которой вихревая воронка проникает в сливное отверстие. Вихревая воронка создавалась в вертикальном круглом цилиндрическом баке диаметром 350 мм со сливным отверстием, расположенным в центре бака. Выпуск жидкости производился через отверстия диаметром 4 мм. Вихревой (или тангенциальный) подвод жидкости в бак был выполнен в виде двух вертикальных перфорированных трубок, удаленных от оси бака на расстояние 15 см.

При скорости, превышающей характерное значение скорости вращения, зависимость расхода от высоты столба жидкости на заключительном этапе вытекания не зависела от скорости начального вращения. Зависимость, которая описывала зависимость расхода от высоты столба жидкости на заключительном этапе вытекания, была названа «предельной».

Определению критического напора при сливе через боковой патрубок посвящена работа Бронштейна И.С. и Куркова Л.М. [19]. Они получили решение задачи об определении критической высоты образования воронки методом анализа размерностей при числах Re = 1104 3105 при откачке воды. Были исследованы несколько конструкций приемо-раздаточных патрубков. Рекомендуемая авторами формула для определения критической высоты при боковом сливе через патрубок, снабженный хлопушкой с горизонтально и максимально поднятой крышкой, имеет вид:

H кр 0,0183 Re. (1.12) d Истечение через боковой патрубок исследовалось Роганом К. [20], который определял условия возникновения воронок различных типов. Для начала прорыва газовой фазы в приемный патрубок предложенная им формула имеет вид:

–  –  –

где c – скорость потока в сжатом сечении.

Лабораторные и натурные исследования по определению критического напора при откачке из резервуаров через боковые ПРП были проведены Беркутовым И.С. [21, 33, 35, 70, 71]. Планированию эксперимента предшествовал анализ размерностей, в процессе которого определялись факторы в виде безразмерных параметров с целью сокращения их числа, поскольку, как известно, введение в формулу больше 3-4 факторов практически не повышает точности формул, а усложняет их, и повышает трудоемкость экспериментов. Исходной общей зависимостью для определения Нкр явилось выражение:

H кр f Fr; Re.

H кр (1.15) d Для определения влияния сил вязкости на характер истечения при боковом сливе Беркутовым И. С. планировались эксперименты на воде, глицерине и водоглицериновых смесях. Однако, уже опыты при откачке чистого глицерина, имеющего вязкость в несколько сот раз больше вязкости воды, показали, что зависимости H кр f Fr для воды и глицерина мало отличаются друг от друга, полностью совпадая в автомодельной области по числам Fr. Это обстоятельство указывает на слабое влияние вязкости жидкости на процесс воронкообразования, поэтому эксперименты проводились только на воде.

Экспериментальные исследования, связанные с определением влияния конструктивных особенностей патрубков, а также режимных параметров на величину критического напора, Беркутовым И.С. были проведены на специальном стенде, включающем модель резервуара РВС-20000, выполненную в масштабе 1:24 [33, 35]. ПРП имели следующие формы: прямой короткий патрубок (вылет l = 0,8dпрп), прямой длинный патрубок (l = 10d); короткий патрубок со скосом 60°;

патрубок с хлопушкой с полностью открытой крышкой и крышкой, установленной горизонтально. На рисунке 1.6 приведены зависимости (в относительных координатах) критического напора от высоты расположения патрубка для рассматриваемых конструкций.

Рисунок 1.6 – Зависимость критического напора от высоты расположения патрубка для различных его конструкций В качестве рабочей жидкости использовалась вода.

Критический напор соответствовал превышению уровня жидкости над осью сливного патрубка в момент прорыва воздушного шнура в патрубок. Больший критический напор наблюдался в процессе откачки жидкости через длинный патрубок и, напротив, меньшее значение Нкр имело место в случае применения короткого патрубка (l = 0,8d). При наличии хлопушки наиболее эффективен вариант с крышкой, находящейся под углом 60° к горизонтальной плоскости.

Как видно из рисунка 1.6 влияние поджатия дна резервуара проявляется при h/d 2-2,4 в зависимости от конструкции патрубка, поэтому в расчетах для меньших величин h/d (например, для нефтяных резервуаров типа РВС, имеющих обычно h/d = 1-1,5) введен поправочный коэффициент, учитывающий поджатие потока, значения которого для наиболее широко применяемых конструкций патрубков приведены в таблице 1.10.

–  –  –

Исследования, связанные с определением влияния чисел Фруда и Рейнольдса на H кр, позволили получить зависимости по определению критических напоров, соответствующих как началу прорыва воздуха в патрубок, так и срыву работы H кр f Fr при откачке воды насоса. На рисунке 1.7 представлена зависимость d через ПРП с хлопушкой.

Верхняя кривая построена по данным визуальных наблюдений – началу прорыва воздуха, нижняя соответствует срыву работы насоса. Для определения влияния числа Рейнольдса аналогичные эксперименты проводились при перекачке глицерина. Аналогичная зависимость для глицерина показана на рисунке 1.7 штрихпунктирной линией, при этом она мало отличается от такой же зависимости, полученной для воды, полностью совпадая в автомодельной области.

Проведенные исследования [33, 35] позволили получить экспериментальные формулы для определения критического напора при откачке воды:

– через боковой патрубок с хлопушкой при полностью открытой крышке

–  –  –

где K д – коэффициент, учитывающий несовершенное сжатие потока; K з – коэффициент запаса, учитывающий нестабильность процесса вследствие несимметричности подвода жидкости, принят K з = 1,2.

–  –  –

1. Выполнен анализ пожарной опасности резервуарных парков для хранения нефти и нефтепродуктов в СРВ, а также анализ нормативных документов по тушению пожаров в резервуарных парках.

2. Выполнен анализ современных подходов к обеспечению пожарной безопасности объектов хранения нефти и нефтепродуктов и состояния нормативной базы.

3. Приведены примеры пожаров в СРВ и в России.

4. Дано обоснование возможности откачки нефтепродуктов из горящих резервуаров в СРВ.

5. Рассмотрено состояние вопроса в области откачки жидкости из горящих резервуаров.

6. Проанализированы особенности пожаров, на которых применялся способ откачки нефти нефтепродуктов из горящих резервуаров. Изучено состояние вопроса по исследованию скорости сгорания нефтепродуктов в резервуарах в зависимости от вида нефтепродукта, скорости ветра, уровня жидкости в резервуаре, высоты борта (стенки) резервуара над поверхностью горящей жидкости и от охлаждения стенки резервуара водой.

Целью диссертационной работы является разработка рекомендаций по обеспечению безопасной и эффективной откачки светлых нефтепродуктов из горящих РВС.

Для достижения поставленной цели в работе необходимо решить следующие задачи:

– выполнить анализ характерных пожаров, произошедших в резервуарных парках СРВ и России, в том числе с откачкой горючих жидкостей, и установить параметры, влияющие на безопасность и эффективность процесса откачки светлых нефтепродуктов из горящих РВС;

– разработать методику и провести натурные эксперименты по откачке горючих жидкостей из РВС, получить эмпирическую зависимость для определения времени откачки светлых нефтепродуктов из горящих РВС;

– создать лабораторную установку и методику проведения экспериментов по исследованию оптимальной конструкции боковых ПРП для обеспечения максимально возможной откачки жидкости из РВС;

– разработать рекомендации по обеспечению безопасной и эффективной откачки светлых нефтепродуктов из горящих РВС.

Глава 2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОТКАЧКИ

НЕФТИ И ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА ИЗ РЕЗЕРВУАРОВ

2.1 Объекты исследования и методика проведения натурных опытов

–  –  –

Анализ пожаров, выполненный в первой главе, позволяет сделать вывод о том, что время тушения, а также ущерб от пожара, зависят от количества (объема) нефти и нефтепродуктов, находящихся в резервуаре при пожаре. Способ откачки горючей жидкости из горящих резервуаров существенно сокращает ее количество в горящем резервуаре, время тушения пожара и ущерб от него.

То есть, продолжительность тушения пожара существенно будет зависеть от времени (длительности) откачки до минимально возможного уровня горящей жидкости в резервуаре.

В соответствии с «Программой проведения исследований по регулируемой откачке нефти и нефтепродукта из резервуаров с использованием технологических трубопроводов» и «Графиком проведения опытов по откачке нефти и нефтепродукта из заполненных резервуаров типа РВС-1000 и РВС-10000 в соседние резервуары» в СРВ были проведены натурные опыты на нефтебазе «Дыкжанг»

(г. Ханой) и в резервуарном парке нефтеперерабатывающего завода (НПЗ) «Зунгкуат» (провинция Куангнгай). Опыты включали исследования времени, критической высоты взлива нефтепродукта и нефти в резервуаре и минимально возможного критического уровня жидкости при ее откачке при различных режимах.

Первый опыт по откачке ДТ из РВС-1000 проведен на нефтебазе «Дыкжанг» (рисунок 2.1), которая представляет собой современное предприятие, предназначенное для хранения, перевалки и снабжения нефтепродуктами потребителей промышленности, транспорта и сельского хозяйства.

Рисунок 2.1 – Общий вид РВС-1000 № 23 на нефтебазе «Дыкжанг»

Нефтебаза «Дыкжанг» располагается на земельном участке общей площадью 150797 м2. Ее территория разделена на следующие зоны: резервуарный парк, двухсторонняя железнодорожная эстакада и технологическая насосная станция.

Технологическая насосная станция открытого типа предназначена для механизированного слива нефтепродуктов, которые поступают от коллекторов сливной эстакады, подачи нефтепродуктов в резервуары хранения и подачи нефтепродуктов из резервуаров на автоналивную эстакаду.

В насосной станции установлены следующие насосы: НК 180/80, АЗВх2 320-400/10Б-1. Характеристика насосов: насос центробежный НК 180/80 во взрывозащищенном исполнении с уплотнением ДНМ 02, «Mitsubishi» А-500 (Q = 180 м/ч, Н = 0,6 МПа, N = 55 кВт) – 5 шт.; Насос центробежный PETROLAND KL 5222-F (Q = 100 м/ч, Н = 1,0 МПа, N = 40 кВт) – 3 шт.

Резервуарный парк состоит из пяти групп стальных наземных вертикальных резервуаров, общим объемом 124000 м3:

– первая группа из шести резервуаров объемом по 2000 м3 каждый и одного резервуара объемом 15000 м3 с бензином АИ-92;

– вторая группа из восьми резервуаров объемом по 2000 м3 каждый и одного резервуара объемом 15000 м3 с ДТ;

– третья группа из двух резервуаров объемом по 10000 м3 каждый для хранения бензина АИ-92;

– четвертая группа из четырех резервуаров объемом по 3000 м3 каждый для хранения бензина Аи-95 и двух резервуаров объемом по 1000 м3 каждый для хранения ДТ;

– пятая группа из четырех резервуаров с бензином АИ-95 объемом по 3000 м3 каждый.

Резервуар РВС-1000 № 23 (из которого проводилась откачка) – резервуар со стационарной сферической крышей без понтона с ДТ, диаметром 12,3 м, высотой 9,1 м. Допустимый уровень взлива жидкости в резервуаре 7,839 м. РВС оборудован одним приемо-раздаточным патрубком диаметром 0,15 м, на котором установлена хлопушка, которая в течение всего периода эксплуатации резервуара находится в открытом состоянии. Расстояние от днища резервуара до центра патрубка 0,425 м. Днище резервуаров имело форму конуса с высотой (в центре) 0,19 м от уровня утора резервуара.

Второй опыт по откачке нефти из РВС-10000 (рисунок 2.2) проведен в резервуарном парке НПЗ «Зунгкуат», представляющего собой промышленное предприятие по переработке сырой нефти в бензин, авиационный керосин, мазут, ДТ, смазочные масла, смазки, битумы, нефтяной кокс и сырье для нефтехимии.

Завод предназначен для переработки сырой нефти, добытой на месторождениях «Белый тигр», «Дайхунг», «Носорог», на морском шельфе Вьетнама, и сырой нефти, транспортируемой на танкерах из таких стран как Бруней, Индонезия, Филиппины.

Рисунок 2.2 – Размещение оборудования на РВС-10000 на НПЗ «Зунгкуат»:

1 – клапан дыхательный совмещенный (КДС); 2 – клапан дыхательный механический (КДМ); 3 – клапан аварийный (АК); 4 – совмещенный механический дыхательный клапан (СМДК); 5 – клапан дыхательный механический (КДМ); 6 – патрубок вентиляционный (ПВ); 7 – люк замерный (ЛЗ); 8 – люк монтажный (ЛМ); 9 – люк световой (ЛС); 10 – генератор пены средней кратности (ГПСС);

11 – пробоотборник резервуарный (ПП); 12 – кран сифонный (КС); 13 – люк-лаз (ЛЛ); 14 – механизм управления хлопушкой боковой (МУ-1); 15 – механизм управления хлопушкой верхний (МУВ); 16 – хлопушка (ХП); 17 – приемораздаточный патрубок (ПРП) Территория НПЗ разделена на следующие зоны: резервуарный парк сырой нефти, резервуарный парк нефтепродуктов, технологические насосные станции, основная зона для стадии технологии переработки нефти, порт для ввоза нефти и вывоза нефтепродуктов, железнодорожная и автоналивная эстакады.

В технологической насосной станции открытого типа установлены следующие насосы: насос марки НМП 2200/78 (Q = 2200 м3/ч, Н = 78 м, N = 560 кВт, n = 1000 об/мин.) – 4 шт.; насос марки 20 НДсН (Q = 1000 м3/час, Н = 75 м, N = 260 кВт, n = 1000 об/мин.) – 2 шт.

Резервуарный парк сырой нефти состоит из четырех групп стальных наземных цилиндрических вертикальных резервуаров:

– первая группа из четырех резервуаров объемом по 10000 м3 каждый;

– вторая группа из четырех резервуара объемом по 15000 м3 каждый;

– третья группа из трех резервуаров объемом по 20000 м3 каждый;

– четвертая группа из четырех резервуаров объемом по 5000 м3 каждый и одного резервуара объемом 10000 м3.

Резервуар типа РВС-10000 № 3 со стационарной крышей (из которого производилась откачка) расположен в первой группе резервуарного парка НПЗ «Зунгкуат», диаметр 34 м, высота стенки 12 м. РВС оборудован двумя приемораздаточными патрубками диаметром 500 мм и одним патрубком для подачи нефти в систему размыва парафинистых отложений. Расстояние от днища резервуара до центра ПРП 0,65 м.

2.1.2 Организация опытов

Место проведения опытов – резервуарный парк нефтебазы «Дыкжанг»

и резервуарный парк сырой нефти НПЗ «Зунгкуат». В опытах по исследованию откачки жидкостей принимали участие: руководитель исследований, оператор (находился на своем рабочем месте); два представителя пожарной части (наблюдатели). Материальное обеспечение: радиотелефон взрывозащищенного исполнения, уровнемеры типа УДУ-10 и УДУ-10У (установлены на РВС), зеркало, часы наручные, компьютер оператора, электрический фонарь взрывозащищенного исполнения, секундомер. Перед проведением исследований были сняты крышки у двух световых люков и крышка монтажного люка, через которые осуществлялось наблюдение за состоянием поверхности жидкости в РВС-1000 и РВС-10000.

Перед проведением опытов по откачке руководитель исследований:

– ознакомился с возможностями насосов, используемых при откачке, оборудованием резервуара (хлопуши, предохранительные и дыхательные клапаны, измеритель уровня, световые люки и т. п.), задвижек;

– обсудил с руководством нефтебазы «Дыкжанг» и НПЗ «Зунгкуат»

порядок действий лиц, занятых в проведении исследований по откачке ДТ и нефти из заполненных резервуаров. Произвел другие подготовительные работы;

– провел инструктаж операторов, механика, слесаря и расписал их действия по откачке жидкости, фиксации данных по откачке (уровней взлива через определенные промежутки времени, производительности насосов и др.), условия о сигналах наблюдателей и т.п.;

– дал вводные на откачку ДТ и нефти из РВС-1000 и РВС-10000 соответственно двумя насосами по одному трубопроводу, а затем одним насосом.

Во время откачки производилось наблюдение за состоянием жидкостей в РВС через открытый замерный люк при помощи зеркала и взрывозащищенного электрофонаря. В опытах измерялись следующие величины: уровни взлива при откачке, время откачки, время начала воронкообразования, время начала кавитации насоса. Уровни взлива нефти и ДТ при проведении опытов по откачке измерялись поплавковыми уровнемерами (уровнемер УДУ-10 в РВС-1000 и уровнемер УДУ-10У в РВС-10000) и фиксировались наблюдателями и оператором. Основная погрешность уровнемеров ± 4 мм. При появлении воронки или начале кавитации наблюдатель фиксировал время их появления, уровень взлива, и подавал сигнал оператору по телефону на остановку одного насоса, после чего откачка продолжалась вторым насосом. При повторном появлении воронки наблюдатель фиксировал время ее появления, уровень взлива, и подавал сигнал оператору на выключение насоса.

–  –  –

2.2.1 Опыт по откачке дизельного топлива из РВС-1000 Откачка дизельного топлива из РВС-1000 № 23 в РВС № 24 производилась 11 июня 2013 г. При проведении опытов температура воздуха изменялась от 25 до 30 °С, температура ДТ – от 20 до 24 °С, атмосферное давление находилось в пределах 735-740 мм рт. ст.

При откачке ДТ из РВС было задействовано два центробежных насоса марки НК 180/80 (производительность каждого 180 м3/ч). Уровень взлива ДТ в РВС № 23 в начальный период откачки составлял 6,5 м. Откачка насосами №№ 1 и 2 началась в 9 ч. и продолжалась до 11ч. 10 мин. Так, в 9 ч. 20 мин.

уровень взлива ДТ в РВС составлял 5,51 м, а в 9 ч. 40 мин. – 4,56 м, при общей производительности насосов 380 м3/ч.

При работе по этой схеме уровень взлива ДТ продолжал снижаться и в 10 ч.

составлял 3,64 м, в 10 ч. 20 мин. – 2,75 м, в 10 ч. 40 мин. – 1,89 м, в 11 ч. – 1,04 м.

В 11 ч. 07 мин. при уровне взлива ДТ в РВС равном 0,75 м было обнаружено появление воронки. Наблюдатель зафиксировал время ее появления, уровень взлива ДТ и подал сигнал оператору на отключение насоса № 1. После этого откачка продолжалась насосом № 2. В 11 ч. 11 мин. после обнаружения повторного появления воронки, при уровне взлива ДТ равном 0,68 м, второй насос был выключен и откачка закончена (таблица 2.1).

2.2.2 Опыт по откачке нефти из РВС-10000

При откачке нефти из РВС-10000 № 16 в РВС № 17 было задействовано три насоса: два насоса с паспортной производительностью по 2200 м3/ч каждого и один зачистной насос с паспортной производительностью 1000 м3/ч. При проведении опытов температура воздуха изменялась от 29 до 33 °С, температура нефти от 26 до 30 °С, атмосферное давление находилось в пределах 742-747 мм рт. ст.

Сначала откачка производилась двумя насосами общей производительностью 4400 м3/ч. Уровень взлива нефти в РВС № 16 в начальный период откачки составлял 9 м. Откачка нефти из РВС началась в 10 ч. и продолжалась до 11 ч. 53 мин. Так, в 10 ч. 20 мин. уровень нефти в РВС составлял 7,49 м, а в 10 ч. 40 мин. – 6,01 м, при общей производительности насосов 4400 м3/ч. При работе по этой схеме уровень взлива нефти продолжал понижаться, и в 11 ч. составлял 4,56 м, в 11 ч. 20 мин. – 3,15 м, в 11 ч. 40 мин. – 1,77 м.

–  –  –

В 11ч. 44 мин. при уровне взлива нефти в резервуаре равном 1,48 м было обнаружено появление воронки. Наблюдатель зафиксировал время ее появления, уровень взлива нефти и подал сигнал оператору на отключение первого насоса.

После его отключения откачка продолжалась насосом № 2.

В 11 ч. 47 мин. при уровне взлива нефти в резервуаре равном 1,38 м было обнаружено повторное появление воронки, после чего отключен второй насос с производительностью 2200 м3/ч и включен зачистной насос с производительностью 1000 м3/ч. Далее откачка продолжалась зачистным насосом.

В 11 ч. 52 мин. было обнаружено повторное появление воронки. Зачистной насос был выключен, откачка закончена. Зафиксирован уровень взлива нефти (1,27 м). Результаты опыта приведены в таблице 2.2.

2.3 Обсуждение результатов опытов

Первый опыт. Результаты опытов по откачке дизельного топлива из РВС-1000 № 23 нефтебазы «Дыкжанг» приведены в таблице 2.1, из которой видно, что процесс откачки дизельного топлива условно можно разделить на два этапа: первый этап – откачка двумя насосами; второй этап – откачка одним насосом. Изменение величин уровня взлива жидкости во времени откачки приведено на графике (рисунок 2.3).

Общая паспортная производительность насосов при откачке дизельного топлива двумя насосами составляла 360 м3/ч. Линейную скорость понижения уровня взлива ( V1 ) вследствие откачки можно найти по формуле:

–  –  –

0 0,5 1 1,5 2 2,5 Рисунок 2.3 – Изменение уровня ДТ во времени при откачке из РВС-1000

Время откачки жидкости зависит от уровня взлива и от скорости его понижения вследствие откачки. Тогда время откачки двумя насосами можно определить по формуле:

–  –  –

H H взл H кон.1 – промежуток уменьшения уровня взлива жидкости, м;

где H кон.1 Н кр Н р – конечный уровень взлива при откачке двумя насосами, м (конечный уровень взлива – это сумма критического напора и расстояния от днища резервуара до центра приемо-раздаточного патрубка); Н р – расстояние от днища резервуара до центра приемо-раздаточного патрубка, м; V1 – скорость понижения уровня при откачке, м/ч.

Натурные опыты показали, что во время откачки скорость понижения уровня дизельного топлива не постоянная, она немного уменьшается. При исследовании зависимости времени откачки от общей производительности (паспортной) насосов и скорости понижения уровня ДТ, появляется необходимость в определении фактического расчетного коэффициента «» в соответствии с результатами измерений в натурных опытах. Фактический расчетный коэффициент «» будет входить в формулу (2.2), в этом случае она будет иметь следующий вид:

<

–  –  –

Рисунок 2.4 – Зависимость времени откачки от уровня взлива и скорости понижения этого уровня при откачке двумя насосами из РВС-1000 Из графика на рисунке 2.

4 видно, что зависимость времени откачки из РВС-1000 от уровня взлива дизельного топлива и скорости понижения этого уровня практически является линейной. Обработка экспериментальных данных, представленных в таблице 2.3 и на рисунке 2.4, позволила получить эмпирическую зависимость для определения времени откачки дизельного топлива двумя насосами через ПРП резервуара (негорящего) до критического уровня:

H взл H кон.1 1. (2.4) 0,89V1 При откачке ДТ одним насосом производительностью 180 м3/ч от H кон.1 0,75 м (появление воронки при откачке двумя насосами) до H кон.2 0,68 м (при повторном появлении воронки, после этого откачка была остановлена) (см. таблицу 2.1) линейная скорость понижения уровня взлива (V2 ) вследствие откачки будет:

Q 180 V2 1,52 м/ч. (2.5) Fр 118,7 Обработка экспериментальных данных при откачке одним насосом, выполненная аналогично обработке экспериментальных данных при откачке двумя насосами, позволила получить эмпирическую зависимость для определения времени откачки дизельного топлива от H кон.1 до H кон.2 :

–  –  –

Второй опыт. Процесс откачки нефти условно можно разделить на три этапа: первый этап – откачка двумя насосами производительностью по 2200 м3/ч каждого; второй этап – откачка одним насосом производительностью 2200 м3/ч;

третий этап – откачка зачистным насосом производительностью 1000 м3/ч.

Зависимость величины уровня взлива жидкости от времени откачки приведена на рисунке 2.5.

Линейную скорость понижения уровня взлива ( V1 ) вследствие откачки нефти из РВС-10000 двумя насосами производительностью по 2200 м3/ч каждого от H взл до H кон.1 = 1,48 м (см. таблицу 2.2, при этом было первое появление воронки) можно найти по формуле:

–  –  –

Q где – общая производительность насосов, используемых при откачке;



Pages:     | 1 || 3 | 4 |
 

Похожие работы:

«Добрева Наталья Ивановна АГРОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРИМЕНЕНИЯ УДОБРЕНИЯ СИЛИПЛАНТ И РЕГУЛЯТОРА РОСТА ЦИРКОН В СМЕСИ С ПЕСТИЦИДАМИ ПРИ ВОЗДЕЛЫВАНИИ ЯЧМЕНЯ Специальности: 06.01.04 агрохимия и 03.02.08 – экология Диссертация на...»

«ЖУРАВЛЁВ ВАЛЕРИЙ ВЛАДИМИРОВИЧ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПОЖАРНОЙ И ФОНТАННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВАЖИН В ВЫСОКОЛЬДИСТЫХ МЕРЗЛЫХ ПОРОДАХ Специальность 05.26.03 – Пожарная и промышленная безопасность (нефтегазовый комплекс) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата...»

«МАКСИМОВ АФЕТ МАКСИМОВИЧ УГОЛОВНАЯ ПОЛИТИКА В СФЕРЕ ОБЕСПЕЧЕНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИВОТНОГО МИРА: КОНЦЕПТУАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ И ПЕРСПЕКТИВЫ ОПТИМИЗАЦИИ 12.00.08 – уголовное право и криминология; уголовноисполнительное право Диссертация на соискание учёной степени доктора юридических наук Научный консультант: заслуженный работник высшей школы РФ,...»

«Музалевская Екатерина Николаевна ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ МАСЛА СЕМЯН АМАРАНТА ДЛЯ КОРРЕКЦИИ ОСЛОЖНЕНИЙ, ВЫЗЫВАЕМЫХ ИЗОНИАЗИДОМ 14.03.06 Фармакология, клиническая фармакология ДИССЕРТАЦИЯ на соискание ученой степени кандидата фармацевтических наук Научный руководитель: д.м.н., профессор Николаевский Владимир...»

«Топольский Руслан Ахтамович ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ГОСУДАРСТВА НА ОСНОВЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СТРУКТУРНОЙ ПОЛИТИКИ Специальность 08.00.05 Экономика и управление народным хозяйством (экономическая безопасность) ДИССЕРТАЦИЯ на соискание учной степени кандидата экономических наук Научный руководитель:...»

«Кирилов Игорь Вячеславович Военная политика, военно-политические процессы и проблемные аспекты в системе обеспечении военной безопасности в современной России Специальность 23.00.02. – Политические институты, процессы и технологии Диссертация на соискание ученой степени кандидата политических наук Научный руководитель: д.пол.н.,...»

«Сурчина Светлана Игоревна Проблема контроля над оборотом расщепляющихся материалов в мировой политике 23.00.04 Политические проблемы международных отношений, глобального и регионального развития Диссертация на соискание ученой степени кандидата...»

«РОМАНЬКО ТАТЬЯНА ВЛАДИМИРОВНА УДК 662.351 + 502.1 ПОВЫШЕНИЕ УРОВНЯ ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ ХРАНЕНИИ ПИРОКСИЛИНОВЫХ ПОРОХОВ 21.06.01экологическая безопасность Диссертация на соискание научной степени кандидата технических наук Научный руководитель: Буллер Михаил Фридрихович доктор технических наук, профессор Шостка – 2015 СОДЕРЖАНИЕ С. ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ...»

«Марченко Василий Сергеевич Методика оценки чрезвычайного локального загрязнения оксидами азота приземной воздушной среды вблизи автодорог 05.26.02 – безопасность в чрезвычайных ситуациях (транспорт) Диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук Научный руководитель: к.х.н., доцент Ложкина Ольга Владимировна Санкт-Петербург Оглавление Введение 1 Аналитический обзор...»

«Трунева Виктория Александровна СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НЕФТЕГАЗОВОЙ ОТРАСЛИ Специальность...»

«Шудрак Максим Олегович МОДЕЛЬ, АЛГОРИТМЫ И ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПОИСКА УЯЗВИМОСТЕЙ В ИСПОЛНЯЕМОМ КОДЕ Специальность 05.13.19 «Методы и системы защиты информации, информационная безопасность» Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель –...»







 
2016 www.konf.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, диссертации, конференции»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.